בדיקת שריעה קורה – L/250 ו-L/500
ת״י 466 חלק 1 §7.4תנאי מייסד
גיאומטריה
עומסים (kN/m)
זיון ובטון
4
δ_tot = 17.44 מ"מ ≤ L/250 = 24 מ"מ ✓
L/500 (12 מ"מ) – חורג – לא מתאים לקירות שבירים ✗
שריעה מיידית δ_inst9.5 מ"מכולל עומסים
זחילה δ_creep12.66 מ"מφ∞=2.0 (ε קבועה)
התכווצות δ_cs0.03 מ"מε_cs≈0.0003
שריעה כוללת δ_tot17.44 מ"מגבול L/250=24
E_cm32,837 MPa
I_ef (אפקטיבי)1,623,379,932 mm⁴
ζ (מקדם סדיקה)0.823
מהלך חישוב שריעה ארוכת-טווח (SLS Deflection Trail)100% שקוף
שקיפות חישוב מלאה עם הצבת נתונים וקישור לסעיפי ת"י 466 חלק 1 סעיף 7.4
1מודול אלסטיסיות בטון ויחס מודולרי α_e
ת"י 466-1 §3.1.3
E_cm = 22·((fck+8)/10)^0.3 kN/mm² | α_e = E_s/E_cm
E_cm = 32837 MPa | α_e = 6.1
תוצאה לשלב:
E_cm = 32837 MPa
💡 הערה: מודול אלסטיסיות ממוצע לטווח ביניים.
2רגע אינרציה אפקטיבי I_ef (interpolation factor ζ)
ת"י 466-1 §7.4.3 משוואה 7.18
ζ = 1 - β·(M_cr/M_qp)² | I_ef = I_u - ζ·(I_u - I_cr)
ζ = 0.823 | I_ef = 1,623,379,932 mm⁴ (בין 4,500,000,000 ל-1,006,227,514)
תוצאה לשלב:
I_ef = 1,623,379,932 mm⁴
💡 הערה: ζ=0 → חתך לא סדוק; ζ=1 → חתך סדוק לחלוטין.
3שריעה מיידית ואפקט זחילה
ת"י 466-1 §7.4.1
δ_inst = c·w·L⁴/(E_cm·I_ef) | δ_creep = φ_∞·δ_perm
δ_inst = 9.5 מ"מ | δ_creep = 12.66 מ"מ (φ∞=2.0)
תוצאה לשלב:
δ_inst = 9.5 מ"מ
💡 הערה: מקדם זחילה φ∞=2.0 אופייני לתנאי גמישות רגילים (ת"י 466 §3.1.4).
4שריעה כוללת ובדיקת מגבלות
ת"י 466-1 §7.4.1 טבלה 7.4N
δ_tot ≤ L/250 (כללי) | δ_tot ≤ L/500 (קירות שבירים)
δ_tot = 17.44 מ"מ מול L/250=24 מ"מ ו-L/500=12 מ"מ
תוצאה לשלב:
17.44 מ"מ
💡 הערה: עומד בדרישת L/250.
ת"י 466 §7.4 – בדיקת שריעה במצב שירות
חישוב זה מבוסס על שיטת מקדם I_ef לפי EN 1992-1-1 §7.4.3 (Branson/modified). לחישוב מדויק יש לכלול גם השפעת כיווץ מחזורי. מגבלת L/500 חלה על תוספת שריעה לאחר הקמת קירות/מחיצות.
δ_tot:17.44 mm
גבול L/250:24 mm
תקין ✓